Esempio di recupero di solaio in legno preesistente

Esempio di recupero di solaio in legno preesistente con inserimento di soletta collaborante

Schema solaio da recuperare

Caratteristiche del solaio in legno n n n Luce tra gli appoggi Luce di Calcolo Interasse 5 m 5*1. 05=5. 25 m 0. 55 m Travetti cm 12*16, Assito spessore cm 3

Analisi dei Carichi n n Travetti (da. N/m 3 600) Tavolato (da. N/m 3 600) Massetto cls Rc. K 250, spess. medio cm 6 n Peso proprio del solaio Sottofondo, Pavimento n Totale carichi permanenti n Carico utile di esercizio n n Totale carichi Carico a metro lineare = 640*0. 55= 21 da. N/m 2 18 da. N/m 2 150 da. N/m 2 189 da. N/cm 2 ~ 190 da. N/m 2 250 da. N/m 2 440 da. N/m 2 200 da. N/m 2 640 da. N/m 2 352 da. N/m

Predisposizione prima del getto Per il consolidamento del solaio si prescriverà: n spicozzatura continua perimetrale dei muri (scanalatura), per una profondità di alcuni centimetri a livello del futuro massetto in calcestruzzo, n asportazione di quanto risulti debole e molto frammentato (grumi di malta, scaglie di pietra e similari) così che • il getto integrativo del solaio possa addentrarsi in qualsiasi cavità o interspazio • il solaio abbia ad assumere anche la funzione di “piastra” irrigidente della muratura. Si assumono prudentemente n σ (compr. , traz. , fless. ) = 70 da. N/cm 2 n tlegno = 9 da. N/cm 2 n E legno// = 80000 da. N/cm 2

Verifiche Momento Flettente Momento massimo M = ( 352 · 5. 252 ) / 8 = 1213 da. N m Taglio massimo T = ( 352 · 5. 25 ) / 2 = 924 da. N Larghezza utile del massetto collaborante B = 55 cm Fattore di omogeneizzazione calcestruzzo/legno: Ecls / EL = ( 18. 000 · (Rc. K 250)0. 5 ) / 80. 000 = 3, 55; applico m = 2 Larghezza ideale del calcestruzzo collaborante = m · B = 2 · 55 = 110 cm Posizione del baricentro del sistema omogeneizzato: Y inferiore = 18. 85 cm Inerzia ideale : J id = 35228 cm 4 Modulo di resistenza superiore = W id cls = J id / 6. 15 = 5723 cm 3 Modulo di resistenza inferiore = W id L = J id / 18. 85 = 1869 cm 3 σ max cls = M / (W cls / 2) = 2 · 121300 / 5723 = 42. 39 da. N/cm 2 < 85 da. N/cm 2 σ max L = M / W L = 121300 / 1869 = 64. 90 da. N/cm 2 < 70 da. N/cm 2

Verifiche Taglio e deformazione flessionale Il taglio è ripreso tanto dal legno, quanto dal calcestruzzo. Volendo cautelativamente considerare il solo legno: n t L = ( 924 · 1, 5 ) / ( 12 · 16 ) = 7. 22 da. N/cm 2 < 9 da. N/cm 2 Invece, considerando l’intera sezione all'appoggio: t medio= (924 · 1, 5) / [( 12 · 16 ) + ( 110 · 6 )] = 1. 5 da. N/cm 2 < 9 da. N/cm 2 n Deformazione massima ipotizzabile complessivamente: f = ( 5 / 384 ) · ( 3. 52 · 5. 254 ) / ( 80. 000 · 35228 ) = 1. 24 cm = (luce di calcolo /423) n Deformazione Ammissibile = L/300 = 1. 75 cm

Verifica Connettori

Progetto interasse Connettori n n Massimo momento statico del sistema MS = Alegno · (y-hl/2) = ( 12 · 16 ) · 10. 85= 2082 cm 3 Tensione massima unitaria di scorrimento: S max= ( Tmax · MS)/ Jid = 924· 2082 / 35228 = 52 da. N/cm Forza di scorrimento tratti terminali Fs 1 = ( 3*Smax / 4 ) · ( l / 4 ) = 39 · 525 / 4 = 5120 da. N Forza di scorrimento tratto centrale Fs 2 = ( 3*Smax / 8 ) · ( l / 4 ) = 19, 5 · 525 / 4 = 2560 da. N Adotto spinotti Ø 16 Fe. B 44 K, fissati in fori Ø 20 mm con adesivo

Progetto interasse Connettori Adotto spinotti Ø 16 Fe. B 44 K, fissati in fori Ø 20 mm con adesivo Infissione spinotti il maggiore tra 2/3*h = 10. 7 cm o 6 Ø = 9. 6 cm 2 σrifollamento = 2 · σcompr. ammisibile = 2 · 70 = 140 da. N/cm Forza assorbibile da uno spinotto Nsp = σrif · [Ø foro · ( 3 Øforo ) / 2] = 140 · ( 2 cm · 6 cm ) / 2 = 840 da. N Numero di connettori sui quarti finali = 5120 / 840 = 6, 1~7 Numero di connettori sul tratto centrale = 2560 / 840 = 3~4 Passo dei connettori quarti terminali = (525/4)/7 = 19 cm Passo dei connettori quarto centrale = (525/4)/4 = 32 cm