louvrage La hauteur totale de la Tour est

l’ouvrage La hauteur totale de la Tour est : H = 69, 38 m Hauteur des étages courants : H = de 3, 10 m : H= ►Hauteur RDC 3, 40 m des étages Hauteur sous sols : H = 3, 40 m ►Longueur totale du Tour a la base en plan : H = 29, 30 m ►Larguer totale du Tour a la base en plan : H =de 33, 40 m ►Zone moyenne sismicité zone IIa ►Site ferme : S 2 ►Groupe d’usage : 1 B 1

3, 10 m 69, 38 m 3, 40 m 29, 70 m 30, 40 m 2

Caractéristiques des matériaux Le béton et l’acier utilisés dans la construction de cet ouvrage seront choisis conformément aux règles techniques de conception et de calcul des ouvrages en béton armé CBA 93, et au règlement RPA 99 / version 2003. La résistance du béton à la compression : fc 28 = 25 Mpa. Acier HA de limite élastique Fe = 400 Mpa. 3

Pré dimensionnement Plancher dalle plein 4

Calcul des charges 5

Pré dimensionnement des poteaux Vérification selon le BAEL 91 révisées 99 : ► Vérifications du 1, 1 Nu ≤ Nu Vérification selon le RPA 99 / version 2003 : ► Coffrage ►Sollicitations normale ≤ 0, 3 ► Sollicitations tangentes τu ≤ τbu Vérification du poteau au flambement λx; λy < 70 6

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Etude des éléments secondaires 8

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La dalle flottante 13

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Etude sismique de la structure 17

Choix de la méthode de calcul la méthode statique équivalente. la méthode d’analyse modale spectrale. la méthode d’analyse dynamique par accélérogrammes. Le choix de la méthode de calcul dépend des conditions d'application de chacune d'elle. Dans notre cas, D’après le RPA 99 / version 2003, notre structure est implantée et classée dans la zone sismique II-A groupe d’usage 1 B. Le calcul se fait en méthode dynamique spectacle du fait que notre Tour ne répond pas aux critères (4. 1. 2. b) exigés par le RPA 99 / version 2003, quand a l'application de la méthode statique équivalente. La hauteur de la structure : H = 69, 38 m > 23 m Donc nous avons utilisé une méthode dynamique (méthode d’analyse modale spectrale) en utilisant les deux logiciels de calcule des structures Auto desk Robot Structural Analysis Professional 2010 et ETABS 2013. 18

Les dispositions des voiles T = 1, 72 sec 19

Les dispositions des voiles T= 1, 69 sec 20

Les dispositions des voiles T= 1, 61 sec 21

Les dispositions des voiles T= 1, 54 sec 22

Les dispositions des voiles T = 1, 40 sec 23

Les dispositions des voiles Période fondamentale de la structure = 1, 08 sec Selon le RPA 99 / version 2003 (Art 4. 2. 4. b) : la valeur de T calculée ne doit pas dépasser 30% de celle estimée à partir des formules empiriques. ●T = 1, 08× 1, 3 = 1, 40 sec Parmi les 5 variantes précédentes on considère la 5éme variante qui permet d’avoir une faible période et plus d’économie. 24

1 er mode de déformation de la structure à cause des efforts sismiques niveaux terrasse X-Y (résultats de Robot 2010) 1 er mode de déformation de la structure à cause des efforts sismiques niveaux terrasse X-Y (résultats de l'ETABS 2013) 25

2émemode de déformation de la structure à cause des efforts sismiques niveaux terrasse X-Y (résultats de Robot 2010) 2éme mode de déformation de la structure à cause des efforts sismiques niveaux terrasse X-Y (résultats de l'ETABS 2013) 26

3émemode de déformation de la structure à cause des efforts sismiques niveaux terrasse X-Y (résultats de Robot 2010) 3émemode de déformation de la structure à cause des efforts sismiques niveaux terrasse X-Y (résultats de l'ETABS 2013) 27

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Différents conditions de stabilité de structure ►Nombre des modes considérer Condition vérifiée ►Vérification de la résultante des forces sismiques par la méthode statique équivalente Condition vérifiée ►Vérification de déplacement ►Justification vis-à-vis de l’effet P-D ►Vérification au renversement Condition vérifiée 31

Conclusion de l’etude sismique On peut dire que suivant les règles parasismiques algériennes RPA 99 / version 2003 notre Structure est stable dans le cas de présence d'action sismique. 32

Etude de vent 33

Etude de vent Dans l’étude de vent on applique le règlement neige et vent ''D. T. R. C 2 -4. 7'' (R. N. V. 1999) avec une pression dynamique de 375 N/m 2 Et d’après les calcules on a les réactions aux niveaux de la base de le sens longitudinale et transversale qui représenté dans ce tableaux. RX Ry 1278, 239 KN 1081, 608 KN ►On doit faire une comparaison entre le calcul manuel suivant le règlement ''D. T. R. C 2 -4. 7'' (R. N. V. 1999) et la simulation de pression du vent avec le logiciel de calcul des structures Autodesk Robot Structural Analysis Professional 2015 de pression dynamique qdyn = 375 N/m 2, et les figures suivantes représentent les sollicitations agissant aux éléments de notre structure vis-à-vis de la pression du vent dans les différentes directions. 34

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Résultat de L’effort du vent Voici les résultats de simulation du vent qui réduite dans ce tableau Cas Réaction sens X 26 - Simulation du 27 - Simulation du 28 - Simulation du 29 - Simulation du vent X+ 20 m/s vent X+Y+ 20 m/s vent X-Y+ 20 m/s -9841, 05 -38291, 61 -22734, 66 -22719, 77 -26195, 76 -16449, 05 13766, 31 -17754, 75 30 - Simulation du 31 - Simulation du 32 - Simulation du 33 - Simulation du vent X- 20 m/s vent X-Y- 20 m/s vent X+Y- 20 m/s -5290, 99 29769, 44 31928, 41 23241, 25 -24692, 46 -17766, 07 -29374, 74 -21456, 91 (Kg) Réaction sens Y (Kg) Cas Réaction sens X (Kg) Réaction sens Y (Kg) RXmaxsimulation = 38291, 61 Kg = 382, 9161 KN RYmaxsimulation = 29374, 74 Kg = 293, 7474 KN Vx = max (RXsimulation ; RXcalculer ) = 1278, 239 KN Vy = max (RYsimulation ; RXcalculer ) = 1081, 608 KN Donc finalement : Effort sismique sur la Tour : Ex = 9047, 362 KN > Effort du vent sur la Tour : Vx = 1278, 239 KN Effort sismique sur la Tour : Ey = 9914, 69 KN > Effort du vent sur la Tour : Vy = 1081, 608 KN 38

Conclusion de l’étude de vent ►En comparant les actions du vent à celles du séisme, on remarque ces dernières sont plus importantes et vue que la probabilité d’avoir les deux actions simultanément est faible, la suite de l'étude se fera en tenant compte uniquement des actions sismique. 39

Etude de ferraillage des éléments structuraux 40

Etude de ferraillage des poteaux Combinaisons spécifiques de calcul : Combinaisons fondamentales : « 1 er genre » BAEL 91 révisée 99 ● 1, 35×G + 1, 5×Q………………. . (ELU) ● G + Q……………. . (ELS) Combinaisons accidentelles : « 2ème genre » RPA 99 / version 2003 ●G + Q + 1, 2 E ●G + Q - 1, 2 E ► Détermination des sollicitations ● à l’ELU ● à l’ELS ● ACC ►Ferraillage des poteaux en flexion composée ● Calcul des armatures à L'ELU ● Calcul des armatures à ACC 41

Coupe de Ferraillage des poteaux 95× 100 cm 2 42

Coupe de Ferraillage des poteaux 95× 100 cm 2 43

Coupe de Ferraillage des poteaux 30× 30 cm 2 Coupe de Ferraillage des poteaux 40× 40 cm 2 44

Coupe de Ferraillage des poteaux 55× 55 cm 2 Coupe de Ferraillage des poteaux 60× 60 cm 2 45

Coupe de Ferraillage des poteaux 60× 65 cm 2 Coupe de Ferraillage des poteaux 65× 65 cm 2 46

Coupe de Ferraillage des poteaux 65× 70 cm 2 Coupe de Ferraillage des poteaux 70× 75 cm 2 47

Coupe de Ferraillage des poteaux 75× 80 cm 2 Coupe de Ferraillage des poteaux 80× 85 cm 2 48

Coupe de Ferraillage des poteaux 90× 90 cm 2 49

Coupe de Ferraillage des poteaux circulaire D=50 cm 50

Ferraillage de recouvrement des poteaux 95× 100 avec les poteaux 90× 90 (cas droite) 51

Ferraillage de recouvrement des poteaux 95× 100 avec les poteaux 90× 90 (cas centré) 52

Ferraillage de recouvrement des poteaux 95× 100 avec les poteaux 90× 90 (cas gauche) 53

Etude de ferraillage des poutres Dans nos poutres il y'a des poutres continues qui ont dépassée 25 mètre donc selon le BAEL 91 révisée 99 (Art B. 5. 1) il faut entrer le calcul d'effet de température. Selon le CBA 93 (Art A. 3. 1. 3. 3) : En Algérie du Nord (climat tempéré) : +35 o. C et -15 o. C - Pour les proche et le moyen Sud : +45 o. C et -20 o. C - Pour l'extrême Sud : +50 o. C et -30 o. C Pour notre cas On prend : +35 o. C et -15 o. C ►Combinaisons spécifiques de calcul : Combinaisons fondamentales : « 1 er genre » BAEL 91 révisée 99 ● 1, 35 G +1, 50 Q. . . . (ELU) ● 1, 35 G+1, 5 T+Q. . . . (ELU) ● 1, 35 G +1, 50 Q +0, 8 T. . . (ELU) ● G + Q. . . . (ELS) ● G + T + 0, 77 Q. . . . (ELS) ● G + Q + 0, 6 T. . . . (ELS) Combinaisons accidentelles : « 2ème genre » RPA 99 / version 2003 ●G+Q+E ●G+Q–E ● 0. 8 G + E ● 0. 8 G – E 54

Etude de ferraillage des poutres ► Détermination des sollicitations ● à l’ELU ● à l’ELS ● ACC ►Ferraillage des poutres en flexion simple ● Calcul des armatures à L'ELU ● Calcul des armatures à ACC 55

Exemple de ferraillage des poutres secondaires de portique 2 de niveaux 17éme et 18éme étage 56

Exemple de ferraillage des poutres secondaires de portique 2 de niveaux 9éme et 13éme étage 57

Etude de ferraillage des voiles Combinaisons spécifiques de calcul : Combinaisons fondamentales : « 1 er genre » BAEL 91 révisée 99 ● 1, 35×G + 1, 5×Q………………. . (ELU) ● G + Q……………. . (ELS) Combinaisons accidentelles : « 2ème genre » RPA 99 / version 2003 ● 0, 8 G + E ……………. . (ACC) ● 0, 8 G – E ……………. (ACC) ●G + Q + E ……………. . . (ACC) ●G + Q – E ……………. . . (ACC) ► Détermination des sollicitations ● à l’ELU ● à l’ELS ● ACC ►Ferraillage des voiles en flexion composée ● Calcul des armatures à L'ELU ● Calcul des armatures à ACC 58

Coupe de verticale de ferraillage d’un voile 59

Coupe horizontale de Ferraillage d’un voile 60

Etude des fondations 61

schéma de 1ére proposition de radier général nervuré 62

Différentes sollicitations agissantes aux 1ére radier proposé Moment: Mxx «ELU» 63

Différentes sollicitations agissantes aux 1ére radier proposé Moment: Myy «ELU» 64

schéma de 2éme proposition de radier général nervuré avec le niveaux 2éme SS 65

Différentes sollicitations agissantes aux 2éme radier proposé Moment: Mxx «ELU» 66

Différentes sollicitations agissantes aux 2éme radier proposé Moment: Myy «ELU» 67

schéma de 3éme proposition de radier général nervuré avec le niveaux 2éme SS 68

Différentes sollicitations agissantes au 3éme type de radier proposé Moment : Mxx «ELU» 69

Différentes sollicitations agissantes au 3éme type de radier proposé Moment : Myy «ELU» 70

schéma de ferraillage de 3éme proposition de radier général nervuré 71

coupe de ferraillage des nervures aux niveaux de travée 72

coupe de ferraillage des nervures aux niveaux d’appuis 73

Exemple de ferraillage des contreforts 74

coupe verticale de ferraillage des contreforts. 75

coupe horizontale de ferraillage des contreforts. 76

Vue 3 D de notre Tour avec le radier générale renforcé avec les contreforts 77

Etude des fondations profondes La capacité portante d'une fondation profonde repose sur la mobilisation, d'une part de la réaction offerte par le sol sur la pointe du pieu, et d'autre part d'un frottement latéral le long du fût du pieu. Dans notre structure en adopte des pieux de profondeur de 22, 50 mètre. Schémas de rupture des méthodes classiques (d’après H. Josseaume). 78

Radier général Sable argileux à argile 3, 0 m γd = 1, 81 γh = 2, 05 ; ; w = 13, 3% Cu = 0, 23 ; ; φ = 15 o S n =73% ; γ' = 1, 13 Sable légèrement argileux brun 1, 2 m γd = 1, 70 γh = 2, 07 ; ; w = 17, 80% Cu = 0, 23 ; ; φ = 19 o S n =90% ; γ' = 1, 10 Argile maron plastique 2, 4 m γd = 1, 75 γh = 2, 07 ; ; w = 18, 3% Cu = 0, 35 ; ; φ = 15 o S n =91% ; γ' = 1, 10 Sable moyen buge 3, 6 m γd = 1, 87 γh = 2, 12 ; ; w = 17, 3% Cu = 0, 23 ; ; φ = 21 o S n =95% ; γ' = 1, 13 Sable argileux à argile sableuse grise 5, 2 m γd = 1, 73 γh = 2, 06 ; ; w = 19% Cu = 0, 20 ; ; φ = 19 o S n =91% ; γ' = 1, 13 Sable fin biege 7, 1 m γd = 1, 77 ; w = 17, 8% ; S n = 92% o 79

La disposition des pieux Dans notre projet on a adopté un radier général pour transférer les efforts des poteaux pieux. On adopte un pieu pour chaque quatre poteaux, et pour assurer la transmission des charges à tous les pieux provenant de chaque poteau, il faut que l'angle entre l'axe des pieux et l'axe des poteaux soit toujours compris entre 45° et 55° On adopte un radier général d'épaisseur 2, 20 m et un débord de longueur 1, 00 m. contrainte dans les bielles 80

la disposition des pieux par rapport aux poteaux et voiles 81

vue Y-Z des pieux et le niveau 2éme SS 82

vue 3 D des pieux et le niveau 2éme SS 83

ETUDE DE FERRAILLAGE DES PIEUX vis-à-vis le risque de déformation des pieux a cause des efforts tranchant et moment aux la tète de pieux on a calcul le ferraillage des pieux avec la méthode de Souloumiac qui dépend des efforts normales et moments agissant aux pieux Déformation d'un pieu soumis à un chargement latéral et réaction du sol 84

coupe de ferraillage des pieux 85

exemple de coupe de ferraillage de radier général qui transmette la charge aux pieux 86

Vue 3 D de notre Tour avec les fondations profondes (les pieux) 87

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