Kzlekedsbiztonsgi Szakmai Nap Villamos kisikls Miskolc Kand tren

Közlekedésbiztonsági Szakmai Nap Villamos kisiklás Miskolc Kandó téren 2015. augusztus 18 -án Szórád Róbert üzemgazdálkodási és szolgáltatási igazgató

Az „esemény” 2015. 08. 17: 26 Ms. Tpu.

Egyszerűsített helyszínrajzi vázlat

Megállás helye: 3+71 szlv. Megtett út: 0+74 -től - 3 +71 -ig 297 méter

Mintegy 300 méter után a sikamlott jármű megállt ! A járművezető a történtekből semmit nem vett észre !

Egyszerűsített korszerűsítéssel átépítve, forgalomba helyezve 2014. szeptember 9 -én A felépítmény : a bebetonozott talpfás vágány betonlemezére épült, 2 -2 M 24 -es tőcsavarral leerősített 1: 20 - as 4 ly. bordás alátétlemezzel nyomtáv tartó lapos vasak felhasználásával ( Sk- 5 cm ) bazaltbeton kiöntés Sk – 1 cm ig Vgn 48, 5 kg / fm rendszerű, használt, egyenesből hajlított sínekkel osztott, GEO - s leerősítéssel Geometria: R= 28, 706 m - ahol a külső ív átmeneti ív nélkül csatlakozik a 2. sz. kitérő (PH 50 / 50 – 14 JOBB ) egyenes végéhez. Megengedett legnagyobb sebesség: 10 km/ ó - tachográf szerint: 7 km/ó Túlemelés: 0 - mért értékek : 0 -2 mm között I A pálya jellemző adatai:

A vizsgálat: - a 24/2012. (V. 8. ) NFM rendelet (a súlyos vasúti balesetek és a váratlan vasúti események szakmai vizsgálatáról )mentén A kisiklással érintett vágányzónában elvégzésre és kiértékelésre kerültek az alábbi mérések: - nyomtávolság, - túlemelés, - ívmagasság - sínkorona magassági és oldalkopás melyekből felvételre került a sín kopási profilja ( 1. sz. ábra ) A sikamlott 614. psz. SKODA 26 T HU 3 típusú jármű sikamlott forgóvázát ill kerékpárjait illetően: - kerék-hátlap távolságok - kerekek: nyomkarima magasságok nyomkarima szélességek átmérők QR értékek melyek alapján meghatároztuk a kerék kopási profilját ( 2. sz. ábra )

Kerékpár méretek :

1. sz. ábra. MÁV 48 r. sín kopási kép MS. Tpu. külső hurok vg. külső sínszál R = 28, 706 m

2. sz. ábra.

Nekifutási ( α ) szög számítása : A regisztrált adatok ( sín-kerék kopás) alapján az érintett forgóvázat, kerékpárokat és vágányszakaszt egymásra illesztve ( lásd 3. - 4. sz. ábrák) látható a futómű pozicionálása, ívbe állása. A vezetett kerékre vonatkozó nekifutási szög ( q ill α) mértékét az alábbiak szerint határoztuk meg: α = p / 2 R + j / p + Ok / p (rad) ahol az egyes tényezők: p : a villamos forgóvázán belüli kerékpárok tengelytávolsága (m) R : a vágányív sugara (m) j : a „játék” - a kerék és a sín közötti távolság a kopott abroncs vezetési síkjában (m) Ok: s sín oldalkopásának nagysága (m) Ezek alapján számított nekifutási szög: 549 ° α (rad) = 0, 0445 = 2,

4. sz. ábra.

Elemzés: - a kritikus nekifutási szög y 1 a futókör síkjára vonatkoztatva a`= √ k’ x 2 RE’ = 118, 838 (mm) Vogel f. parabola egyenletből: y’= x 2 / 2 R → derx → y¹ = x / R = tgα, X= a 0 + 2 a → α α = 3, 961°

Vizsgálat +elemzés = KÖVETKEZTETÉS 1. ) SZÁMOLT nekifutás 2, 549 ° < 3, 961 ° KRITIKUS nekifutás 2. ) Vizsgálva és ábrázolva az általános gördülési jellemzőket, megállapítható, hogy: a. ) A KERÉK – nyomkarima b. ) SÍN - vezetési felület érintkezési pontjai a NYOMKARIMA - kúp síkmetszete által alkotott hiperbola azon felületén jelennek meg, -melyek az ívben való haladás biztonsági feltételeit kielégítik. ( lásd következő ábrák) 3. ) SÍN oldalkopásból eredő meredekség = 70 ° = ”felkúszási „ biztonság!

Jellemző gördülés LO 64015 P abroncs ~50 e km futást követő kopással (R=28, 7 m) ívben, kopott MÁV 48 r. sínen

Vezető oldali sínszál

A siklást kiváltó ok

yszerűsített metszet

Felütközés a poligonszekrény sarkán

Felütközés – metszet-

3. sz. ábra.

A jármű siklást követő megállása

A kiemelő poligon szekrény

Kiemelkedés: 11 -13 mm

A „felkúszás „

Átnézeti helyszín és a szegély

A sikamlás közvetlen okai: Az ív 0 + 23. 10 szelvényében elhelyezett Poligon, un. „negatív” szekrény doboz szélének 11 -12 mm-es magassági kiemelkedése - mely a külső sínszáltól mért 27 mm-es távolságából illetve a sín vezető felületétől mért 86 mm-es távolságból adódóan a közlekedő jármű sikamlott kerekét megemelte (1: 164 / 1: 150 es mértékű síktorzulást okozva) és ezzel a felkúszási-siklási folyamatot elindította. ( a 2. sz. tengely jobb kerék karima szélessége 24 mm, vezetési ponttól számított abroncs szélesség pedig 115, 5 - 24, 0= 91, 5 mm-re adódik) A kerékabroncs által okozott roncsolás a szekrényen jól megfigyelhető.

- Közvetett okok és a folyamat: A sínfej megengedett mértékű oldalkopása révén a nyomkarima vezető élének és a kerékabroncs szélességi valamint szintén megengedett mértékű kopásai révén olyan helyzet állt elő, melynek következtében az ív és a kitérő vége találkozási pontjának környezetében az abroncs a kiemelkedő poligon doboznak ütközött. A kerék mintegy 11 -12 mm-es megemelkedését és kedvezőtlen egyensúlyi, un. siklási, felkúszási határponti helyzetet előidézve, a nyomkarima nekifutási szögét is kedvezőtlenül megváltoztatva. A poligonszekrény magassági helyzetéből és az összegzett kopásokból következő 11 mm-nyi kiemelkedés okozta túlemelés különbségből adódó „síktorzulás” ( 1: 164 / 1: 150) nyomkarima felkapás - nekifutási szögváltozás valamint a vonóerő és egyéb pálya-jármű ellenállások vektoriális összetevői által meghatározott eredő erő olyan irányú és

Egyéb tényezők: Az adott ív viszonyok, - 28 m-es ívsugár, átmeneti ív nélküli körív csatlakozása az egyenes pályához 11, 1 ezrelékes emelkedő mely a felkapás helyén a kijárati ívben haladó jármű sebessége tartásához szükséges vonóerő többletet igényel és adott át a járműre ez a vonóerő többlet és a jármű egyéb határozatlan áttételirögzítő elemei által keltett erőhatások a siklási folyamatot az egyensúlyi helyzeten átlendítették és az bekövetkezett az alacsonypadlós jármű szerkezeti sajátosságai a jármű magas súlypontja a jármű terhelés eloszlása, mely a középső forgóvázra lényegesen nagyobb ( 98, 40 k. N ) nyomóerőt fejt ki tengelyenként mint a sikamlott hátsó forgóváz tengelynyomásai

Egyéb tényezők 2. a hajtott forgóvázak ívben futásakor eltérő meghajtó erőt és nyomatékot visznek át a sínekre az ív viszonyokból ( R = 28 m) adódó futókör különbségek, a csúszó-szitáló mozgás 10 cm futókör különbséget tesznek ki fordulatonként, amihez a kerékpár kerék átmérői különbségéből további 11 mm adódik! számos olyan tényező, mely a jármű dinamikájára (sebesség, gyorsulás, fékezés, ív viszonyokból adódó keréksínérintkezések, nekifutási szögváltozások, kocsiszekrények, járműtagok hidraulikus kötései, kapcsolatai, a forgóváz kialakításának sajátosságai, a jármű súlyeloszlása, súlypont változásai, a drasztikus túlemelés változás Kerékpár abroncsok és belső tömb közötti gumi betét állapota, elmozdulása mértéke, mivel a kerékpár és az egyes kerekek ívben futáskor nem a klasszikus modellt követik.

Megtett intézkedések: A balesetet kiváltó, illetve azt előidéző poligon szekrény oldal és fedőlapjait és öntött beton peremét pályaszintre csiszoltuk, annak kiemelkedése okozta káros behatását ez által megszüntettük. A garanciális illetve pályafelügyeleti vizsgálatok alkalmával ezen szekrények és környezetük fokozott ellenőrzését rendeltük el.

Biztonsági ajánlások: 1. ) - a menetirányítás és a járművezető között URH kapcsolat létesítése 2. ) - a SKODA villamos járműszerkezeti adottságaira ( „forgóváz”, kerékpár, kerékprofil, tengelynyomás, kerék erőértékek, tömegeloszlás stb. ) tekintettel javasolt a dinamikus terhelések mérése és egyéb futásdinamikai-kinematikai vizsgálatok elvégzése 3. ) - el kell készíteni a jármű és az MVK pálya hálózata paraméterein alapuló műszaki előírásokat, fenntartási utasításokat és mérethatár táblázatokat 4. ) - baleseti készenléti szolgálat ellátása előírásainak összehangolása –megfelelő létszám rendelkezésre állása- a hatályos jogszabályokban és egyéb belső utasításokban foglaltak ( műszaki mentés, irányítás) végrehajthatósága biztosítása érdekében 5. ) – helyhez kötött sínkenő berendezések telepítése

Köszönöm a figyelmet!